桥拱门蝴蝶Mulanxi榆林大桥主墩码头V形由四个倾斜的脚对称的，一个单一的脚正由固体结构中的钢筋混凝土棱柱形，和一个沉箱构成单跨，双跨，预应力混凝土变截面用于侧梁主梁。
和主V形支柱按比例法制造。据施工方案，通过计算模拟施工阶段的力状态，可以看出V形钢垛的内力可以满足正常使用极限状态的要求。梁施工期间的内力状态。ID U443文档标识代码文章编号1674-6708（2011）43-0037-02桥榆林地处工业区华林，城厢区，莆田市，省福建。
体工程由主桥，引桥和三部分引道组成，项目总长1，086米，两车道，四车道。桥是跨越木兰溪的40m 100m 40m蝶桥，进近桥是横跨堤岸的40m箱梁和21m空心梁桥。
岸外面。
V形主柱由四个对称的斜腿组成，其中一个由实心的棱柱形钢筋混凝土结构组成，平行四边形为4.3 m×6.8 m，上平行四边形2.4米×3.2米。直高度为12.05米，倾斜支腿在任何水平面上切割。部分均为平行和平行。接倾斜支腿顶部和底部平行四边形中心的线对应于一个斜腿的轴，在V型梁上。义中心梁。跨主梁采用预应力混凝土梁，高度可变，双室预应力混凝土梁，高3 m，侧柱高2.2 m，横坡2 ％;最大长度为2750厘米，3长度为044厘米是顶板的宽度。子由混凝土C50制成。板厚280毫米，底板280毫米，带400毫米。时预应力系统的V形桩和V形桩是按照平衡方法建造的（V形腿的水平构件主要代表系统中的平衡），混凝土堆叠分为四个模制件。一次是锥体坡度在9，33 m以上的高度，第二次是V形中心部分（海拔高度为11，50 m），第三次是中心部分V形（海拔15米），第四个是V形腿的上部（海拔18.55米），略高于梁的底部大约3厘米。建临时预应力体系沿着顶部纵向桥和临时电压预应力梁的横桥pile.Le对象计算是调节内部状态间隔V SO它们在整个施工过程中不会太大。动应力并确保V在桥接时处于适当的内力。线与V形腿的中心轴线一致排列。顶和V形主肋的预应力必须交错排列。旦混凝土浇注到该部分并且阻力达到100％，同一排中的预应力钢束的张力从元件的中心延伸到对称侧，并且单根钢是立即拉动，两端伸展。箱梁采用现浇铸造，并在两个模制件中完成，第一次沿着截面的长度完成，第二次是V形脚和梁的组合。箱。V空间空间应力分析的模拟施工状态和边界条件的模拟模拟没有考虑悬挂模板对V形支撑的影响，即每个混凝土的重量由V-支撑件支撑;）在投影区域中的混凝土的湿重，其余部分由主光束的壳体承载;）中的V载体的临时预应力束作用于V型支架本身。要计算参数为临时张拉预应力梁，采用高强度钢绞线松弛15，24和低松弛，F = 1860MPa，Ep = 195，000MPa，
香樟拉应力为1，395 MPa。应力期间浇筑的混凝土截面的阻力不应小于标称强度的90％。时预应力梁的纵向预应力为14.5 m，调整了5~15.2 cm的钢束：有20个完整的桥梁，张力为976.5 kN，束横向钢14.0米设置有2至15.2厘米的钢梁。有8座桥梁，总张力为390.6 kN，上排纵向预载17.5 m，由6φ15.2的钢靴定义，共有24座桥梁，力量为总牵引力为17，171.8 kN，横向调整钢靴为16.5 m 2 -15.2捆钢，共8座桥梁，总牵引力为390.6 kN。施工阶段，模拟横向跨度V支撑的过程分为三个阶段：第一阶段，V形腿下部的混凝土（海拔9，33米），二楼，V区第二段混凝土（海拔）11.50米）;第三步是倒第三段混凝土V（高度15.0米）;第四步是拉紧下排预应力钢纵梁（最高可达14.5米）;第五步是将下排压在水平预应力钢束上（最高可达14.0米）;步骤6，浇注V形腿混凝土的第四部分（最高可达18.6米）;在七楼，张紧横向预应力钢上梁（海拔16.5米）;在该阶段，预应力纵向钢梁（最大17.5米）被拉起，在第九阶段，计算V形混凝土的湿重，在第十阶段，横向跨度结束了。仿真的施工阶段的应力的计算是基于结构的支撑元件的V的相位和它们的状态计算的计算结果的分析contrainte.La各相的各关节的约束之间的受控-2.5 MPa和2.2 MPa，符合规范要求。
件上边缘内外边缘上内内边缘内内外边缘的高度水平6.5 m V0 0.0 0.0 0.0 0.0 V1 0.3 0.3 -0.4 -0.4 V2 0.8 0.8 -1.0 -1.0 V3 2.2 2.2 -2.5 -2.5 V3 - 纵向张力0.5 1.6 -0.9 -2 ，0 V-3横向电压0.7 0.9 -1.2 -1.4 V4 1.9 2.1 -2.5 -2.6 V4横向电压2.2 1.3 -2.8 -1.8 V-4纵向张力-0.4 0.2 -0.2 -0.9湿混凝土重量0.0 1.1 -0.8 -1.9表11V下边缘施工应力单位高程步骤上部外部上部内部下边缘下部内部下部外边缘高度10.4m V0 0.0 0.0 0.0 0.0 V1 0.0 0.0 0.0 0.0 V2 0.0 0， 0 -0.1 -0.1 V3 0.9 0.9 -1.1 -1.1 V3-纵向张力-0.4 0.4 0.1 -0.7 V-3横向张力 - 0.3 -0.1 -0.1 -0.2 V4 0.8 1.0 -1.3 -1.4 V4-横向张力1.1 0.2 -1.6 -0.7 V- 4纵向张力-1.5 -0.8 0.9 0.1赌注的重量湿-1.0 0.1 0.2 -0.9表22V垫片高度10.4 m施工阶段应力单元升力阶段上外缘内上内缘下外外缘外侧高度14.5 m V0 0.0 0.0 0.0 0.0 V1 0.0 0.0 0.0 0.0 V2 0.0 0.0 0.0 0.0 V3 0.0 0.0 -0.1 -0.1 V3-纵向张力0.0 0.0 -0。1 -0.1 V-3横向电压0.0 0.0 -0.1 -0.1 V4 0.7 0.7 -0.9 -0.9 V4-横向电压0.8 0.3 -1.0 -0.5 V-4纵向张力-1.1 -0.5 0.7 0.0湿混凝土重量-0.6 0.3 0.0 -0.9表33V腿高14.5m在约束施工阶段正常使用状态计算内力根据设计原理和桥后V形支撑力的特点，强度检查并计算桥梁在正常使用状态下的V形堆叠。果表明，极限载荷能力和正常使用极限状态的极限状态在正常使用条件下可以满足规范要求。于相应的结构控制，当形成桥时，内力，位移和设计偏差不能太大。组分轴向负载（kN）矩（KN·米）工作能力（KN）（低）（轴承）C1〜C9总集（最大）轴向-16 263 188 -4 OK（低级）（轴承）C1〜C9总包装（最大）-19 575 -16 307轴向行（底部）（短）C1〜C9（总包）（最大）轴向-16，437 -3，281 0.05（底部）（短）C1〜C9（总包）（最大轴向-19 732 -14 301 0.05（高）（轴承）C1〜C9总包（最大）行轴向-14 070 896（顶部）（轴承）C1〜C9总包（最小）-23 871 005 -6表轴向行44V载体轴向弯曲力矩填料的轴向最大效应单元组成（千牛顿*米）载荷能力（KN）（低级）（轴承）C1〜C9总集（最大）弯矩-γ-22 692 27 603行（下（轧）C1〜C9的总的包（最小）弯矩-y -28 644 -38 759行（底部）（短）C1〜C9（总包）（最大）弯矩-y -18 637 0.082 21 415（底部）（短路）C1~C9（总包）（最小）弯矩-y - 22 948 -30 821 0.125（高）（轴承）C1〜C9总集（最大）弯矩-y -25 364 6808行（顶部）（轴承）C1总包（最小）〜C9弯矩-y -21 621 -12 923表OK 55V支撑弯矩最大值效应结论）虽然V形支撑应力在施工阶段和正常使用阶段符合要求，但V在临时预应力下释放和箱梁的复杂应力状态，V形堆垛斜腿的固结力特性已经发生，并且发生了微妙的变化。于桥梁宽度较大，难以接受上述计算假设，或者计算结果可能与实际力结果相差甚远。必要详尽考虑到空间效应。载，施工约束和预应力梁。析计算;）对于V形现浇箱梁的部分，由于V形保险杠的影响或影响和预应力空间效应，以及偏移和在箱形变形时，剪切力必须暴露在V形叠层的顶部。迟现象和V形支柱之间的斜桥可能具有大于预期结果的拉应力;因此，该部件必须保持足够厚度的底板;）根据箱梁截面的横向法向应力的分布，V形支撑件处于永久载荷中。支持框的V的下板侧的拉伸应力已经恶化，特别是去除围绕所述底板的预应力管的混凝土的是相对快速和横截面是相对低的，这是主要的原因下板的纵向裂缝。板厚度的增加更有效，并且对于抗震性非常有利。V形支撑的顶部在箱中倾斜地倾斜。然结构美观，但整体泊松效应和箱体的刚度分布是不相等的。匀性，
香樟混凝土收缩和蠕变应力的不均匀性也是V型支柱之间相对较弱的腹板的严重测试;该部分的纵向预加载装置倾向于沿着斜面45°或更大的角度快速上升。此，在纵向预应力张力的过程中，对角线钢筋和跨度之间的带极其不可逆的斜裂缝。设计中，设想在V形支撑件的垂直方向上添加一定量的抗裂钢筋;玉林桥主桥的结构在我国同类桥梁中比较少见，特别是V形柱的施工，施工工艺难度很大，在制定桥梁施工计划。桥接主桥的V形堆叠之后，它是偏心压缩的梁结构。不同的工作条件下，力量很复杂。如，当拉杆和结构作为整体冷却时，根部可能产生拉伸应力并且混凝土具有裂缝。
构造V形堆叠时，不仅必须保证几何尺寸和空间坐标，而且在各种应力条件下V形堆叠的应力值必须在允许的范围内。计和V型蝴蝶箍必须要求。支柱和拱形梁的上部结构的构造中，提高了结构的精度，并且对结构进行了严格的监控。
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